где t - шаг правильных валков, мм;

К_т - температурный коэффициент, принимаемый по табл. 3.4;

R - радиус кривизны листа под средним валком (мм) следует выбирать по табл. 3.5 в интервале значений R_min и R_max. R_min принимается для сильно деформированных ластов, имевших высокий для данного класса стали предел текучести, а R_max, наоборот, для незначительно искривленных листов с пределом текучести, близким к нормативной величине.

Рис.3.3. Номограмма дня определения в

Пример: δ_тп=40; h_п=h=30; в_п=2500; S=80; в=1700

Таблица 3.4

3.7. Превышение крайних валков над валками верхнего ряда λ следует определять опытным путем, следя за тем, чтобы выходящий из вальцов лист не имел кривизны: если лист загибается вверх, то крайние валки следует опустить, и наоборот.

3.8. Рекомендуется соблюдать следующий порядок проведения правки на листоправильных вальцах.

А. Деформированный лист подают краном на рольганг, установленный перед вальцами на уровне нижнего ряда рабочих валков (см. рис.1 приложения 1).

Б. Затем измеряют искривление листа вдоль и поперек направления прокатки с помощью метровой универсальной линейки (см. рис. 2.1) или щупа и обычной стальной линейки, поставленной на ребро.

В. Согласно п.п. 3.6 и 3.7 определяют и устанавливают по соответствующим указателям на вальцах (см. рис. 3.1) величины зазоров с и λ.

Примечание. Оптимальные режимы, определенные по п.п. 3.5 и 3.6 для некоторых типов листоправильных вальцов, приведены в приложении 2.

Г. После пропуска листа через вальцы вновь измеряют его деформации и, если они превышают допускаемые (см. табл. 2.1), то, уменьшив зазоры между валками, лист еще раз пропускают обратным ходом через вальцы.

3.9. При правильно подобранном режиме лист должен быть выправлен на листоправильных вальцах за один проход.

Пропускать лист через вальцы более 6 раз не рекомендуется.

3.10. На листоправильных вальцах допускается править заломы, расположенные только на продольных кромках листа.

Листы с поперечными заломленными кромками рекомендуется править термомеханическим методом (п. 7.20).

Рис. 3.4. Номограмма для определения С

Пример: К_т = 1,86; t = 400; R = 4000; h = 30; C = 27,0

Таблица 3.5

3.11. Допускается правка тонколистовой стали пакетом. Сумма толщин листов в пакете не должна превышать максимальной толщины одного листа, который можно выправить на данных вальцах. Режим правки пакетом следует определять опытным путем.

3.12. Листовую сталь толщиной более 40 мм, имеющую волнистость, рекомендуется править холодным методом на прессах. Для этого на гребень выпуклой стороны искривления ставится прокладка, а две другие располагаются параллельно первой с обратной стороны листа по краям искривления.

Величину перегиба искривления в обратную сторону при правке на прессе следует определять опытным путем.

8.13. Запрещается править волнистость кромки и саблевидность листа на листоправидных вальцах обжатием кромки с помощью прокладок.

3.14. Волнистость полос, полученную после резки листа, при отсутствии винтообразности следует править на вальцах.

Допускается также применение гребенчатых штампов (рис. 3.5).

Рис. 3.5. Схема гребенчатого штампа:

1 - деформированный лист; 2 - штамп

Винтообразность полос следует править сначала на вальцах, а затем на кулачковом прессе.

3.15. Полотнища с продольными стыковыми швами рекомендуется править на вальцах, используя один из следующих способов:

с применением прокладок, уложенных вдоль сварного шва с обеих сторон листа (рис. 3.6);

после снятия усиления шва с обеих сторон полотнища;

с применением специальных валков с проточенными канавками для пропуска усиления шва (рис. 3.7).

полотнища толщиной 20 мм и более необходимо править за несколько проходов.

Рис. 3.6. листоправильные валки с прокладками вдоль шва:

1 - прокладки; 2 - валки; 3 - деформированный лист

Рис. 3.7. Листоправильные валки с поперечной канавкой:

1 - валки; 2 - деформированный лист

3.16. Полотнища с поперечными стыковыми швами допускается править на вальцах при условии, если толщина полотнища не превышает 20 мм, а величина усиления шва с каждой стороны - 3 мм. В этом случае не допускается применение жестких режимов правки (с малым числом проходов) во избежание появления трещин в шве и околошовной зоне.

4. ТЕРМИЧЕСКАЯ ПРАВКА ЛИСТОВОЙ СТАЛИ

4.1. Волнистость листовой стали следует править нагревом одной или нескольких полос, расположенных по гребню волны (рис. 4.1 и 4.2).

Ширину полосы нагрева следует определять согласно данным рис. 4.3 и 4.4 , на которых приведены зависимости для горелок с эффективной мощностью 1300, 1730 и 2200 кал/сек, что соответствует ацетиленокислородным горелкам № 5, 6, 7 (приложение 7). В случае применения горелок, работающих на других газах, данные рис. 4.3 и 4.4 можно использовать, определив эффективную мощность, согласно приложению 8.

4.2. Стрелку прогиба после правки волнистости допускается определять сразу же после нагрева полосы.

Рис. 4.1. Правка волнистости диска нагревом полос:

1 - полосы, нагреваемые на верхней поверхности листа; 2 - полосы, нагреваемые на нижней поверхности листа

Рис. 4.2. Правка косого выгиба листа нагревом косо-направленных полос (полосы нагреваются на верхней поверхности)

Рис. 4.3. Зависимость величины угловых деформаций б/с от ширины полосы нагрева в при нагреве ацетиленокислородной горелкой № 6 листов различной толщины t

Рис. 4.4. Сопоставление эффективности правки листа толщиной 20 мм в зависимости от номера n горелки

4.3. Если после первого нагрева полосы деформации волнистости не выправились, то допускается повторный нагрев этого же места после полного остывания металла.

4.4. Правку саблевидности листовой стали следует производить либо нагревом клиньев (рис. 4.5), либо нагревом полосы (рис. 4.6) со стороны выпуклой кромки.

4.5. Высоту клина следует принимать равной 2/3 высоты листа.

4.6. Клин следует нагревать, перемещая горелку от вершины к основанию (см. рис.4.5).

4.7. При узких листах или наличии значительных остаточных деформаций рекомендуема применять ступенчатый метод нагрева клина, позволяющий повысить эффективность правки на 30%:

сначала нагреть часть а (рис 4.7) от вершины к основанию передвигая горелку в направлении стрелки;

затем убрать горелку и ожидать остывания нагретой части до исчезновения свечения металла;

нагреть часть б.

Если по расчету требуется нагревать несколько расположенных рядом клиньев, то часть б для них намечается общей (нагрев гребенкой), что обеспечивает непрерывность процесса.

На рис. 4.8 цифрами указан порядок нагрева элементов гребенки, а стрелками - направление движения горелки.

Рис. 4.5. правка саблевидности листа нагревом клиньев

Рис. 4.6. Правка саблевидности листа нагревом полосы

4.8. Не следует нагревать одновременно всю поверхность клина или клин от основания к вершине.

Рис. 4.7. Ступенчатый нагрев клина:

а и б - последовательно нагреваемые части

Рис. 4.8. нагрев гребенкой: а и б - последовательно нагреваемые части

Нагревом полосы не рекомендуется править, когда отношение ее ширины к общей ширине листа превышает 0,2.

4.9. Величину изменения стрелки прогиба при правке саблевидности нагревом полосы или клиньев следует определять согласно данным рис. 4.9 и 4.10.

Рис. 4.9. График зависимости остаточного прогиба f от отношения h₁/h: h₁ и h - соответственно ширины полосы нагрева и ширина листа

Рис. 4.10. График зависимости остаточного прогиба f от отношения в/h: f - остаточный прогиб, h - высота листа, в - ширина основания клина

4.10. Ширину основания клина следует назначать в пределах от 70 по 200 мм.

Размеры и количество клиньев принимаются такими, чтобы после правки не возникало недопустимых переломов.

Необходимо иметь в виду, что при замене одного широкого клина несколькими узкими с той же суммарной площадью деформация после правки получается тех же размеров, но более плавной формы. При необходимости получения последней с особо высокой точность саблевидность следует править нагревом полосы.

4.11. Стрелку прогиба при термической правке саблевидности листов следует определять после выравнивания температуры по сечению.

4.12. Если при правке саблевидности после первого нагрева лист не выправлен, то разрешается повторный нагрев клина или гребенки в том же месте листа.

Не рекомендуется повторный нагрев полосы с сохранением ее размеров и температуры нагревания. В том случае если после первого нагрева деформации не устраняются, требуется нагреть полосу большей ширины или до более высокой температуры.

4.13. При нагреве клиньев и полос необходимо обеспечивать равномерный прогрев листа по толщине. Во избежание образования деформаций в плоскости, перпендикулярной плоскости листа, нагрев следует вести одновременно двумя горелками с обеих сторон клина или полосы; в том случае, когда производится нагрев узкой полосы по торцу листа, возможно использовать одну горелку.

Для обеспечения равномерности прогрева по толщине, равной 20 мм и более, необходимо постепенно увеличивать зону одновременного нагрева, т.е. такую, по которой горелка непрерывно равномерно перемещается до достижения металлом заданной температуры. При этом минимальный размер подобной зоны должен быть равен трем толщинам нагреваемого элемента.

4.14. Термическую правку выпучив листовой стали (рис. 4.11) при толщине металла до 14 мм следует осуществлять согласно указаниям раздела 7; при толщине свыше 14 мм - руководствуясь указаниями п. 4.1.

Рис. 4.11. Правка выпучин листовой стали нагревом полос

4.15. Стрелку прогиба при термической правке выпучин следует измерять после полного остывания металла.

4.16. Соединения, имеющие переломы в стыке ("домики"), допускается править нагревом швов. В конструкциях, изготовленных из термически упрочненных сталей, часть шва, расположенную на выпуклой стороне стыка, удаляют воздушно-дуговой строжкой и заваривают вновь.

Примечание. Ввиду большой трудоемкости правки "домиков" рекомендуется уделять особое внимание предотвращению образования последних, для чего стыкуемые листы следует выкладывать перед сваркой под некоторым углом, полученным либо экспериментальным путем, либо предварительно рассчитанным по определенным параметрам.

5. ПРАВКА ГРИБОВИДНОСТИ И ПЕРЕКОСОВ ПОЛОК

5.1. Правку грибовидности полок сварных Н-образных моментов и двутавровых балок осуществляют холодным и термическим методами, а полок сварных балок с приваренными к стенке ребрами жесткости или с прикрепленными к полкам упорами, а также правку перекосов полок осуществляет термическим методом.

5.2. Холодную правку грибовидности полок в балках, не имеющих ребер жесткости или упоров на полках, рекомендуется осуществлять за несколько проходов на стационарном (приложение 1) или передвижном (приложение 3) правильных станках.

5.3. Термическую правку грибовидности следует осуществлять путем нагрева полосы или двух смежных полос, расположенных на гребне (рис. 5.1).

5.4. Термическую правку перекосов производят либо нагревом полос на полке (рис. 5.2), либо на стенке (рис. 5.3).

Рис. 5.1. Правка грибовидности нагревом полосы:

1 - зона расположения полосы

Рис. 5.2. Правка прекоса и грибовидности нагревом полосы на полке:

1 - зона расположения полосы

5.5. Расчет характеристик нагреваемых полос следует, осуществлять согласно данным рис. 4.3 и 4.4 п. 4.1 настоящих Указаний.

5.6. Грибовидность и перекос полок следует намерять универсальной линейкой (см. рис. 2.1), длина которой должна равняться высоте стенки элемента.

Рис. 5.3. Правка прекоса полок нагревом полос на стенке:

1 - зона расположения полосы

Применять угольники для измерения грибовидности и перекоса полок не рекомендуется.

5.7. Результат термической правки грибовидности и перекосов полок допускается проверять сразу же после нагрева полосы.

5.8. Если после первого нагрева полосы деформации не выправились, то после полного остывания допускается вторичный нагрев.

6. ПРАВКА ВЫГИБА

6.1. Выгиб коробчатых элементов рекомендуется править термическим методом, располагая места нагрева преимущественно вне пределов средней трети по длине элемента.

6.2. Выгиб Н-образных элементов следует править только термическим методом.

6.3. Не допускается холодная правка выгиба коробчатых элементов.

6.4. Термическую правку указанного на рис. 6.1 и 6.2 выгиба элементов необходимо осуществлять нагревом клиньев или полос на выпуклой кромке (кромках) элемента с учетом указаний п.п. 4.5 - 4.8. На рис. 6.1 - 6.3 и 6.5 стрелками показано направление деформаций после правки.

Рис.6.1. Правка выгиба нагревом клиньев

Рис.6.2. Правка выгиба нагревом полосы

6.5. Термическую правку показанного на рис. 6.3 выгиба элементов необходимо осуществлять следующим образом: вначале нагревать клинья, высота которых равна высоте элемента, затем - прямоугольник, основание и высота которого соответственно равны основанию клина и ширине элемента.

6.6. Клинья следует нагревать от вершины к основанию, а прямоугольник - перемещая горелку зигзагообразно вдоль элемента (см. рис. 6.3). При нагреве прямоугольника на широких полках следует использовать одновременно две горелки, порядок перемещения которых показан на рис. 6.4, а, б.

Не рекомендуется нагревать одновременно всю поверхность прямоугольника.

6.7. Если выгиб имеет место одновременно в двух взаимно перпендикулярных плоскостях, то править следует либо по схеме, указанной на рис. 6.5, либо сначала в одной, а затем в другой плоскости.

Рис. 6.3. Правка выгиба нагревом клиньев в сочетании с прямоугольником

Рис. 6.4. Последовательность движения горелок при нагреве прямоугольников на широких полках:

1 и 2 - направление движения каждой горелки

Рис. 6.5. Правка выгиба уголков нагревом клиньев

6.8. Если элемент имеет перелом, то правку осуществляют нагревом широкого клина (рис. 6.6, а); если кривизна равномерно распределена вдоль длины элемента, то править следует либо путем нагрева нескольких узких клиньев, равномерно распределенных по длине (рис. 6.6, б), либо путем нагрева полосы.

Рис. 6.6. Термическая правка выгиба различной кривизны

6.9. Величину изменения стрелки выгиба элемента после правки следует определять согласно данным:

рис. 4.9 - при нагреве полосой элементов, приведенных на рис. 6.1, а, д, е;

рис. 4.10 - при нагреве клиньями элементов, показанных на рис. 6.1, а, д, е и элементов - на рис. 6.3;

рис. 6.7 - при нагреве клиньями элементов, приведенных на рис. 6.1, б, в, г;

рис. 6.8 - при нагреве полосой элементов, приведенных на рис. 6.1, б, в, г.

Рис. 6.7. График зависимости остаточного прогиба от отношения в/h: f - остаточный прогиб; h - высота полки уголка или швеллера; в - ширина основания клина

Рис. 6.8. График зависимости остаточного прогиба f от отношения; h₁/h; h₁и h - соответственно ширина полосы нагрева и ширина листа

6.10. Стрелку прогиба следует измерять после выравнивания температуры по сечению элемента.

6.11. Необходимо добиваться равномерности прогрева металла по толщине (п. 4.13).

6.12. Если после первого нагрева элемент не выправлен, то разрешается повторный нагрев клина, прямоугольника или гребенки в том же месте.

При повторном нагреве полосы следует учитывать указания п. 4.12.

6.13. При термомеханической правке выгиба нагревают поперечную полосу с выпуклой стороны на половине высоты элемента (рис. 6.9). В зависимости от длины полосы следует нагревать одновременно всю полосу одной или двумя горелками. Для того, чтобы в момент приложения механического воздействия не образовалось остаточной деформации в другую сторону, необходимо устанавливать страхующую подкладку 3 (см. рис. 6.9).

6.14. Выгиб профильной стали рекомендуется править либо вхолодную на кулачковых прессах, либо на углоправильных вальцах (приложение 1).

Рис. 6.9. Термомеханическая правка выгиба оси элемента:

1 - полосы нагрева; 2 - груз, устанавливаемый до начала нагрева; 3 - страхующая подкладка

7. ПРАВКА ХЛОПУНОВ

7.1. Хлопуны следует править термическим или термомеханическим методами только после завершения правки всех других видов остаточных деформаций элемента (грибовидность, выгиб и др.).

7.2. Хлопуны в стенках, металл которых имеет предел текучести до 40 кГ/мм², рекомендуется править термическим методом, а свыше - термомеханическим.

7.3. Стрелку хлопуна и его границы в отсеке балки рекомендуется измерять универсальной линейкой (см. рис. 2.1), длина которой должна быть равна высоте стенки отсека.

Допускается определение стрелки хлопуна с вогнутой стороны стенки путем измерения зазора между стенкой и натянутой струной.

7.4. Центр хлопуна и его границы намечаются мелом на той стороне стенки, с которой будет осуществляться нагрев при правке данного хлопуна.

Если на стенке имеется два или более хлопунов, то центр и границы для каждого из них размечают в отдельности.

7.5. Для нагрева стенки рекомендуется применять ацетиленокислородные горелки с наконечниками № 6 или 7.

При наличии ацетиленокислородных горелок с меньшими номерами наконечников или горелок, работающих на газах-заменителях ацетилена стенку рекомендуется нагревать одновременно двумя или несколькими горелками с факелами, сведенными в одну точку.

7.6. В балках из углеродистых и низколегированных сталей допускается применение воздухоструйного искусственного охлаждения нагретых стенок.

7.7. При термической правке стенку рекомендуется нагревать с выпуклой стороны.

7.8. Хлопун правится нагревом полос, направленных радиально от его центра.

Нагрев каждой полосы начинают с центра хлопуна.

Каждую следующую полосу необходимо нагревать после полного остывания предыдущей.

7.9. Режимы термической правки, т.е. ширину Р, длину в и количество полос нагрева N рекомендуется определять в зависимости от измеренной стрелы хлопуна f, длины отсека h и толщины стенки δ следующим образом:

для мостовой балки, имеющей ребра жесткости и изготовленной из углеродистой или низколегированной стали по номограммам, приведенным соответственно на рис.7.1, а или 7.2, а;

для мостовой балки, не имеющей ребер жесткости, а также для подкрановой балки, изготовленных из углеродистой или низколегированной стали - по номограммам приведенным соответственно на рис. 7.3, а или 7.4, а.

Примечание. На каждой номограмме (рис. 7.1, а - 7.4, а) пунктирной линией изображен способ определения размеров и количества полос нагрева по заданным исходным данным (тип стали, высота и толщина стенки, стрелка хлопуна).

7.10. Ширина полосы нагрева Р , определяемая по нанограмме, не должна превышать критической величины Р_кр , получаемой по этой же шкале Р против заданного значения толщины стенки.

Если пересечение а пунктирных линий (рис. 7.1, а - 7.4, а) попадает точно на кривую с обозначением количества полос нагрева, то следует принимать Р = Р_кр. В противной случав вертикальную пунктирную линию продолжают до пересечения Б с ближайшей кривой с большим значением N, откуда, проводя горизонтальную пунктирную линию до шкалы Р, определяют требуемое значение ширины полосы.

7.11. Если соотношение сторон описанного вокруг хлопуна прямоугольника (в частном случае - отношение длины и ширины отсека) не превышает 1,5, то режим правки хлопуна определяют, исходя из размера большей стороны h. В противной случае режим правки назначают для каждой стороны отсека отдельно, располагая полученные по номограммам полосы против соответствующей расчетной стороны отсека.

Примечание. Например, для цилиндрического хлопуна, который можно представить как вписанный в прямоугольник со сторонами h и ∞, расчетной стороной является только h, так как при ∞ определяемое количество полос равно нулю. Следовательно, полосы нужно расположить перпендикулярно - стороне h на равном друг от друга расстоянии.

Рис. 7.1. Номограмма для определения режима термической правки стенки мостовых балок, наготовленной из углеродистой стали:

а - номограмма; б - пример определения режима правки и расположения полос нагрева

Рис. 7.2. Номограмма для определения режима термической правки стенки мостовых балок, изготовленной из низколегированной стали:

а - номограмма; б - пример определения режима правки и расположения полос нагрева

Рис. 7.3. Номограмма определения режимов термической правки стенки подкрановых балок, изготовленной из углеродистой стали:

а - номограмма; б - пример определения режима правки и расположения полос нагрева

Рис. 7.4. Номограмма для определения режимов термической правки стенки подкрановых балок, изготовленной из углеродистой стали:

а - номограмма; б - пример определения режима правки и расположения полос нагрева

7.12. Рекомендуется в течение правки контролировать величину усадки стенки следующим образом.

После остывания первой нагретой полосы определить с помощью линейки величину уменьшения стрелки хлопуна f₁, и сравнить ее с теоретической, равной